Судовые Синхронные Генераторы

Судовые дизель генераторы. Судовые дизель генераторы предназначены для установки на речных и морских судах для использования их в качестве вспомогательного или аварийного источника электроэнергии 380В. В соответствии с действующими нормами и законодательством, судовые дизельгенераторы должны быть обязательно сертифицированы Речным или Морским регистром. Принцип работы дизель-генератора. Jump to Параллельная работа синхронных генераторов - На электростанциях синхронные генераторы соединяются друг с другом параллельно. СУДОВЫЕ СИНХРОННЫЕ ГЕНЕРАТОРЫ ТРЕХФАЗНОГО ТОКА СЕРИИ ГМС. Применяются для сопряжения.

• Судовые Синхронные Генераторы
• Судовые Бесщеточные Синхронные Генераторы

Генераторы синхронные ГСН355 S8 H100 ОМ4, ГСН355 S8 H160 ОМ4 предназначены для использования в качестве источников электроэнергии трехфазного переменного тока для силовых и осветительных установок на морских судах, рассчитаны на длительную работу между собой, а также с генераторами других серий, допускается длительная работа на тиристорную нагрузку. Генераторы обеспечивают начальное возбуждение при достижении частоты вращения 90% от номинальной без применения постороннего источник. Суммарное время работы в режимах перегрузки не более 10% от ресурса. Генераторы в режиме холостого хода обеспечивают пуск прямым включением асинхронного короткозамкнутого двигателя мощностью до 50% от номинальной мощности генератора. Генераторы допускают длительную работу при несимметричной нагрузке, если токи в фазах не привышают номинального и разность токов в фазах не превышает 20%.

Генераторы обеспечивают длительную паралельную работу между собой, а также с генераторами других серий при соотношении мощностей не более 1:3 или 3:1, на судовые потребители по статической характеристики.

Страница 1 - ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ ГЛАВА 1 АНАЛИЗ СОСТОЯНИЯ И ПРОБЛЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ ПАРАЛЛЕЛЬНОЙ РАБОТОЙ СУДОВЫХ СИНХРОННЫХ ГЕНЕРАТОРОВ 1.1. Электротехнический комплекс современного судна 1.1.1. Состав судовой электроэнергетической системы 1.1.2.

Характеристики системы регулирования скорости и генератора в составе ДГА 1.1.3. Автоматические регуляторы частоты вращения 1.1.4. Системы автоматического регулирования напряжения. Параллельная работа генераторных агрегатов 1.2.1.

Преимущества и недостатки параллельной работы. Распределение активной нагрузки 1.2.3. Распределение реактивной нагрузки 1.2.4. Современные системы управления параллельной работой СГ 34 1.3. Обменные колебания мощности 1.4. Выводы к главе 1 ГЛАВА 2 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ РАБОТЫ ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОГО КОМПЛЕКСА ПАРОМА “ЕЙСК”. Изучение объекта исследования 2.1.1.

Единая электроэнергетическая установка парома “Ейск”. Гребная электрическая установка парома “Ейск” 2.1.3. Судовые генераторы парома “Ейск” 2.1.4. Возбудительное устройство генераторов 2.1.5. Параллельная работа дизель-генераторных агрегатов S450 M6. Результаты экспериментального исследования работы электротехнического комплекса парома “Ейск” 2.3.

Выводы к главе 2 ГЛАВА 3 МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ СУДОВОГО ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОГО КОМПЛЕКСА 3.1. Уравнения синхронных генераторов переменного тока. Уравнения в неподвижных осях 3.1.2. Уравнения во вращающихся осях 3.1.3. Определение численных величин коэффициентов уравнений синхронного генератора 3.1.4. Упрощенные уравнения синхронного генератора.

Уравнения автоматического регулятора напряжения. Уравнения статической 3-фазной симметричной активноиндуктивной нагрузки 3.4. Уравнения первичных двигателей генераторов и автоматических регуляторов скорости вращения 3.5. Моделирование параллельной работы генераторов в составе СЭЭС 3.6. Исследование методами математического моделирования. Выводы к главе 3 ГЛАВА 4 РАЗРАБОТКА МЕТОДА УМЕНЬШЕНИЯ АМПЛИТУДЫ ОБМЕННЫХ КОЛЕБАНИЙ МОЩНОСТИ В СУДОВОМ ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОМ КОМПЛЕКСЕ 4.1. Метод уменьшения амплитуды обменных колебаний мощности129 4.2.

Изменения в структуре судовой электростанции 4.3. Выбор типа системы автоматического управления 4.4. Разработка алгоритма работы блока УОКМ 4.5. Синфазные колебания мощности при параллельной работе дизельгенераторных агрегатов 4.6. Определение допустимого уровня обменных колебаний. Проверка эффективности и работоспособности метода уменьшения амплитуды обменных колебаний мощности 4.8.

Выводы к главе 4 Заключение Список использованных сокращений Литература Приложение A. Результаты экспериментальных исследований на пароме “Ейск” Приложение B. Расчет параметров генератора типа S450MG.

186 Приложение C. Расчет момента инерции ДГА парома “Ейск”. 189 Приложение D. Результаты математического моделирования.

190 Приложение E. Паспортные данные т/х “Ейск” Приложение F. Акты внедрения результатов диссертации. ВВЕДЕНИЕ Актуальность работы.

Важная роль в инфраструктуре мировой экономики, в том числе и России, принадлежит морскому флоту. Флот выполняет транспортные, рыбодобывающие, военные, различные технологические, научно-исследовательские и другие задачи во всех районах мира. Электротехнический комплекс является важнейшим элементом любого судна, от работы которого зависит его жизнедеятельность как автономного объекта.

Для безопасной и экономически выгодной работы судна необходимо обеспечить высокое качество производимой на нем электрической энергии. Сложность решения этой задачи объясняется использованием многогенераторных электростанций и необходимостью обеспечения параллельной работы источников электрической энергии 4,14,74,94,135. Организация эффективной параллельной работы генераторов является важным вопросом для любого электротехнического комплекса, но особенно для морского судна при соизмеримости мощностей источников и потребителей. Здесь можно выделить два аспекта, которые поясняют важность этой проблемы.

Во-первых, обеспечение безопасности судна и людей, находящихся на нем, так как нарушение параллельной работы может привести к развалу энергосистемы, обесточиванию судна, потери управляемости и катастрофе. Во-вторых, важна экономическая составляющая эксплуатации любого судна. Низкое качество производимой электроэнергии приводит к повышенному расхода топлива, увеличению рейсового времени, появлению дополнительных расходов, связанных с ремонтом оборудования. Необходимо учесть, что в большинстве случаев приводными двигателями для судовых синхронных генераторов являются дизельные двигатели внутреннего сгорания, а значит, обеспечение надежной параллельной работы должно рассматриваться в связи с судовой энергетической установкой 47,58,75,100,117.

Современные судовые электроэнергетические системы (СЭЭС) имеют большое количество систем автоматики, обеспечивающих параллельную работу судовых дизельгенераторных агрегатов (ДГА) 23,40,56,64,108,119,127,136. По заявлению фирм производителей эксплуатация судов класса автоматизации А1 возможна с безвахтенным обслуживанием. Однако, очень часто, возникают аварийные ситуации, связанные с неудовлетворительным качеством параллельной работы источников электроэнергии. Замеры, проводимые специалистами во время исследований, также выявляют низкое качество электрической энергии, вырабатываемой автономными электростанциями. Причинами таких фактов является неполная изученность всех происходящих процессов, несовершенство систем автоматики и недостаточная квалификация обслуживающего персонала.

Одной из малоизученных проблем параллельной работы дизель-генераторных агрегатов на основе синхронных генераторов переменного тока, которые в основном применяются в судовых электротехнических комплексах, являются обменные колебания мощности 6,102. Требования классификационных обществ и международные стандарты не содержат допустимых норм, ограничивающих уровень таких колебаний.

А между тем, ограничение амплитуды обменных колебаний мощности напрямую связано с обеспечением устойчивой работы судовой электростанции. Очевидно, существующие методы организации и управления параллельной работой дизель-генераторов 8,27,38,41,57,73,99,111,131 не могут исключить отрицательные последствия наличия обменных колебаний мощности. Работа по исследованию и внедрению передовых методов управления параллельной работой ДГА судового электротехнического комплекса активно ведется как в объединенной судостроительной корпорации РФ, так и известными зарубежными фирмами - АВВ, Selco, Stucke electronic, Deif, Siemens, Mitsubishi и другими. Значительный вклад в теорию электромагнитных и электромеханических переходных процессов, а также в разработку систем управления параллельной работой синхронных генераторов в составе автономных электрических систем внесли П. Житомирский, Вальтер Бенц, Д. Боголюбов, Н.

Овчаренко, Г. Вишневский и ряд других ученых.

Однако причины возникновения обменных колебаний исследованы не до конца. Поэтому необходимо провести дополнительные исследования параллельной работы синхронных генераторов в составе судового электротехнического комплекса, направленные на выявление причин возникновения обменных колебаний мощности и разработке новых методов для создания системы автоматического управления, работа которой повысит качество производимой электроэнергии и устранит полностью или уменьшит до безопасного значения амплитуду обменных колебаний мощности. Успешность и результативность такой работы определяется неразрывностью моделирования и проведением экспериментальных исследований на судне. Разрабатываемая система предназначена для вновь строящихся судов. Кроме того она сможет устанавливаться на судах, находящихся в эксплуатации для продления их срока службы. Исследования по разработке метода уменьшения амплитуды обменных колебаний мощности при параллельной работе судовых синхронных генераторов является актуальной и полезной для обеспечения надежной, безаварийной и экономически эффективной работы судового электротехнического комплекса.

Результаты могут быть применены для любого автономного электротехнического комплекса. Объектом исследования является многогенераторный комплекс автономной судовой электроэнергетической системы. Предметом исследования являются обменные колебания электрической мощности при параллельной работе синхронных дизельгенераторов судового электротехнического комплекса.

Цель диссертационной работы: разработка метода уменьшения амплитуды обменных колебаний мощности, повышение техникоэкономической эффективности параллельной работы судовых синхронных генераторов путем совершенствования их системы управления. Основные результаты диссертационной работы докладывались и обсуждались на научно-технических конференциях, семинарах, совещаниях.

Например, для ДГ, в составе которого четырехтактный дизель имеет р m е = 11,0 бар при набросе 70% активной нагрузки, как и при последующем набросе оставшихся 30%, мгновенное изменение частоты вращения дизеля не должно превышать 8% от номинальной частоты вращения, а установившаяся частота вращения по истечении 5 с после наброса нагрузки не должна отличаться от частоты вращения предшествующего режима более чем на 5% от номинальной частоты вращения 36. Для ДГ, в составе которого четырехтактный дизель имеет р m е = 14,0 бар, при мгновенном набросе 50% активной нагрузки, так же как и при дальнейшем набросе оставшихся 50%, мгновенное изменение частоты вращения дизеля не должно быть более 10% от номинальной частоты вращения, а установившаяся частота вращения через 5 с после наброса нагрузки в этом случае не должна отличаться от частоты вращения предшествовавшего режима более чем на 5% от номинальной частоты вращения. При мгновенном сбросе 100% нагрузки мгновенное изменение частоты вращения не должна превышать 10% от номинальной частоты вращения, а установившаяся частота вращения по истечении 5 с после сброса нагрузки не будет отличаться от частоты вращения предыдущего режима более чем на 5% от номинальной частоты вращения. Параметры при автоматическом распределении активной нагрузки во время параллельной работы агрегатов и распределении активной нагрузки по РХ ДГ с наклоном 3% и совмещением РХ параллельно работающих агрегатов на одном режиме следующие: – степень рассогласования нагрузки при соотношении номинальных мощностей дизелей (в составе ДГ) от 3: 1 до 1: 3 в диапазоне относительных нагрузок 20 100% не должна превышать + 10% от номинальной активной мощности наиболее мощного параллельно работающего ДГ. – темп изменения настройки скорости в диапазоне 95.105% номинальной частоты вращения при дистанционном управлении равен (0,7 ± 0,2)% от номинальной частоты вращения в секунду.

– дистанционное управление частотой вращения обеспечивается в пределах 95105% от номинальной. В двухимпульсных регуляторах частоты с устройством измерения нагрузки в виде фильтра тока прямой последовательности, форма выходного сигнала, который подаётся на обмотку электромагнита гидравлического сервопривода рейки топливного насоса, и его среднее значение зависят от нагрузки. Однако, пульсации магнитного потока из-за искажения формы сигнала могут вызывать дребезг якоря электромагнита сервопривода. Это приводит к колебаниям частоты вращения генератора, особенно при резком изменении нагрузки. САР частоты напряжения статическая. Ошибка регулирования частоты вращения дизеля в статическом режиме не нулевая 24,40. Наличие магнитного усилителя в двухимпульсных электрических регуляторах частоты является причиной возникновения автоколебаний.

Прибор автоматической стабилизации частоты типа ПРЧ-1М представляет собой статический импульсный регулятор частоты вращения дизеля. В нем имеется трансформаторный формирователь сигнала биений. Фильтр, выделяющий из сигнала биений огибающую, смещает по фазе огибающую и не даёт ей опуститься до нуля.

Из-за этого возникает значительная статическая ошибка регулирования частоты напряжения, в особенности при работе в параллель разнотипных генераторов. Д-звено в составе ПРЧ-1М чувствительно к помехам. В регуляторе РЧМ-50, используемого для управления ведущим генератором, содержится И-звено по частоте. Переходный процесс при регулировании частоты вращения зависит от значения электрической нагрузки, типа и параметров СГ. Для увеличения быстродействия регулятора в него введено ПД-звено, чтобы компенсировать инерционность приводного двигателя. САР частоты может удовлетворительно работать только для дизелей без турбонаддува.

Судовые Синхронные Генераторы

Системы автоматического регулирования напряжения По принципу действия все системы автоматического регулирования напряжения делят на следующие типы 4,43,48,54,66,124,132: – системы, действующие по возмущению – току нагрузки генератора Iг: системы токового компаундирования, у которых ток Iв определяется Uг, Iг, т.е. Iн = f(Uг,Iг);системы фазового компаундирования, у которых ток Iв определяется Uг,Iг,cos, т.е. Iв=f(Uг,Iг,cos ).

Топографические карты россии. » Амурская Область Подробная онлайн карта Амурской Области Субъект Российской Федерации: Амурская область Главный официальный город (административный): г. Благовещенск Федеральный округ: Дальневосточный Часть народного хозяйства (экономический район): Дальневосточный Код ОКАТО региона: 0 Дата образования региона: 20 октября 1932 г. Население (тысяч человек): 811,446 (по состоянию на 2014 год) Территория (тысяч квадратных километров): 361,9 Автомобильный регистрационный знак (код): 28 Ознакомьтесь с онлайн картой Амурской Области.

– системы, действующие по отклонению регулируемой величины (Uг), у которых ток Iв=f(Uг, U) где,U=Uг-Uг.н.) – комбинированные системы, действующие одновременно по возмущению и отклонению. По способу воздействия на обмотку возбуждения генератора все системы делят на: системы прямого регулирования и системы косвенного регулирования. В системах регулирования напряжения и реактивной нагрузки УБК-М, для генераторов серии МСС, регуляторов электромеханического завода им. Калинина, генераторов серии МСК завода 'Электросила' им. Кирова, генераторов типа ГМС, применяются трансформаторы фазового компаундирования и магнитные усилители. Они вносят существенные нелинейности и запаздывания в работу САУ напряжением 24,40,43,48, что приводит к возникновению автоколебаний в судовой сети. В УБК-М наличие возбудителя уменьшает быстродействие регулирования и надёжность САУ в целом.

Система статическая, что приводит к статической ошибке по регулированию напряжения генератора. Зависимость выходного тока трансформатора компаундирования от напряжения генератора нелинейная.

Регуляторы возбуждения генераторов серии МСС статические. Статическая погрешность по напряжению 2,5% 24,40. В системе самовозбуждения и автоматического регулирования напряжения генераторов электромеханического завода им.

Калинина, в качестве элемента сравнения фактического напряжения генератора с заданным, применяется стабилитрон. Вольт-амперная характеристика стабилитрона сильно зависит от температуры, что обусловливает статическую ошибку регулирования напряжения более 1%. Системы возбуждения и автоматического регулирования напряжения TUR/A у генераторов серии ГМС статические по регулированию напряжения и реактивной мощности. 'Кроме того, в TUR/A не вырабатываются импульсы регулирования по току, поэтому, при КЗ ток возбуждения уменьшается ещё до срабатывания защиты, что усложняет его настройку. Опыт эксплуатации показывает, что при изготовлении регулятора неправильно выбран тепловой режим элементов' 24,40. Система возбуждения и автоматического регулирования напряжения бесщёточных генераторов серии 2СН статическая по регулированию тока и напряжения генератора. Система возбуждения и автоматического регулирования напряжения бесщеточных генераторов серии СБГ 1600 статическая по регулированию реактивного тока генератора.

В блоке регуляторов установлен магнитный усилитель, который вносит нелинейные искажения и вызывает автоколебания при регулировании напряжения. Параллельная работа генераторных агрегатов 1.2.1.

Преимущества и недостатки параллельной работы Основным режимом работы для генераторных агрегатов является их параллельная работа на общие шины главного распределительного щита. Для включения синхронных генераторов на параллельную работу необходимо выполнение следующих условий: 1. Формы кривых мгновенных напряжений генераторов должны быть одинаковыми. Действительные значения напряжений должны быть равны, 3.

Напряжения должны совпадать по фазе. Частоты должны быть одинаковыми. Порядок чередования фаз у генераторов должен быть один и тот же. Параллельная работа генераторных агрегатов дает следующие преимущества: рациональное использование вырабатываемой электроэнергии, обеспечение надежности электростанции, работы агрегатов с наивысшими коэффициентами полезного действия и возможности ремонта отдельных агрегатов, экономию топлива и ресурса агрегатов. Основными недостатками параллельной работы генераторных агрегатов является увеличение токов короткого замыкания и соответствующее повышение требований к разрывной способности коммутационной и защитной аппаратуры размещенной на ГРЩ, однако важнее всего становится необходимость решения задач, связанных с обеспечением соответствующего распределения нагрузки между генераторами и устойчивости их работы.

Судовые Бесщеточные Синхронные Генераторы

Обеспечение качественной параллельной работы генераторных агрегатов переменного тока представляет собой достаточно сложную задачу, прежде всего из-за необходимости распределения между ними активной и реактивной мощностей 1,2,7,20,113. Точность распределения активной и реактивной мощностей при параллельной работе судовых дизельгенераторных агрегатов необходима в первую очередь для устойчивой работы электростанции 36,44,52,63,104,137,138. Каждый дизельгенераторный агрегат имеет в своем составе регулятор частоты вращения дизеля и регулятор напряжения генератора, воздействуя на которые вручную, либо с помощью систем автоматического управления добиваются равномерного распределения мощностей. Однако, не смотря на множество систем автоматики, качество электроэнергии, вырабатываемой судовыми электростанциями, а значит, точность и стабильность распределения мощностей при параллельной работе дизель-генераторных агрегатов не всегда можно считать даже удовлетворительными, особенно в случае многогенераторных электростанций.

В результате даже на судах с классом автоматизации А1 при некоторых переходных режимах имеют место случаи полного обесточивания, а на судах с меньшим классом автоматизации наблюдаются проблемы и в установившихся режимах работы судовой электростанции. Распределение активной нагрузки После подключения генератора на параллельную работу его нагрузка равна нулю. Распределение активной нагрузки между параллельно работающими синхронными генераторами производится регулированием вращающего момента на валу генератора.

При изменении вращающего момента ротор генератора смещается относительно статора, что определяет величину активной мощности генератора. Изменение вращающего момента производится регулированием подачи топлива в приводной двигатель с помощью серводвигателя регулятора скорости вращения. Равномерность распределения зависит от наклона (статизма) характеристик 4, 96 (рис. Регуляторные характеристики приводных двигателей СГ при распределении активных нагрузок Пусть для двух приводных двигателей по отдельности были сняты регуляторные характеристики 1 и 2. После включения генераторов на параллельную работу их угловые скорости должны быть одинаковы и равны номинальной угловой скорости ном. Как следует из рис.

1.3, одинаковой угловой скорости ном соответствуют разные значения активной мощности генераторов Р 1 и Р 2, характеристике с меньшим наклоном соответствует большая активная нагрузка генератора. Таким образом, при одинаковой (номинальной) частоте вращения ном активная нагрузка первого генератора составляет Р 1, а второго - Р 2,причем Р1 Р 2. Для распределения активной нагрузки и одновременного поддержания частоты генераторов необходимо увеличить подачу топлива на ГА, имеющий меньшую нагрузку, и одновременно уменьшить подачу топлива на ГА большей нагрузкой. Тогда регуляторные характеристики переместятся параллельно самим себе: характеристика второго ГА вверх, а характеристика 1 первого ГА вниз. Изменение подачи топлива следует прекратить в момент пересечения характеристик в точке А. Каждый генератор будет нагружен одинаковой мощностью: Р 3 = (Р 1 + Р 2 ) / 2.

Важной особенностью систем автоматического распределения активной нагрузки является выделение так называемого базового генератора, у которого исключают воздействие серводвигателя на топливную рейку дизеля. По этой причине положение регуляторной характеристики базового генератора не изменяется.

Выделение базового генератора связано с тем, что без него частота системы из нескольких параллельно работающих СГ становится неопределенной и произвольно изменяется в обе стороны от номинальной. Переходный процесс становится колебательным, а работа системы распределения нагрузки - неустойчивой. По отношению к базовому остальные генераторы являются ведомыми. При автоматическом распределении активной нагрузки (рис. 1.4а) используют датчики активного тока В1 и В2, подключаемые к генераторам через трансформаторы напряжения ТV1 и ТV2 и трансформаторы тока ТА1 и ТА2. Выходы этих датчиков соединены последовательно, а напряжения на выходах направлены встречно. Такой способ соединения выходов называют дифференциальной схемой.

– – – + + В 2' А1 А2 В – – – Результирующий сигнал в виде напряжения определенного значения и полярности поступает на вход усилителя А2, на выход которого подключен серводвигатель М2 приводного двигателя подстраиваемого генератора G2. Серводвигатель М1 приводного двигателя базового генератора G1 не связан с усилителем А2, что исключает воздействие на него со стороны системы автоматического распределения активных нагрузок. В исходном состоянии базовый G1 и подстраиваемый G2 генераторы нагружены каждый мощностью P 1, т.

Общая нагрузка составляет 2P 1. Этому состоянию соответствует точка А (рис.

При увеличении общей нагрузки до значения (Р 2 + Р 3 ) угловая скорость обоих генераторов – – – подстраиваемого - Р 3. Равновесие между напряжениями на выходах датчиков В1 и В2 нарушится, поэтому серводвигатель М2 начнет уменьшать подачу топлива дизеля ПД2. Регуляторная характеристика 2 подстраиваемого генератора переместится вниз и займет положение характеристики 2'. Новое состояние равновесия наступит в точке В пересечения характеристик 1 и 2'. При этом положение регуляторной характеристики базового генератора не изменилось. Каждый генератор нагружен одинаковой мощностью: Р = (Р 2 + Р 3 ) / 2. Угловая скорость обоих генераторов также одинакова и составляет 3.

Наличие люфтов регуляторов частоты вращения ПД генераторов приводит к тому, что нагрузки параллельно работающих генераторов распределяются с некоторой погрешностью Р, значение которой не должно превышать ±10% номинальной активной мощности наибольшего генератора. Недостатком рассмотренной схемы автоматического распределения активной нагрузки является изменение частоты вращения СГ при изменении нагрузки.

При параллельной работе генераторных агрегатов идеальное распределение активной нагрузки можно создать только в случае совпадения их регуляторных характеристик, однако добиться этого, не смотря на многообразие регуляторов частоты вращения, практически невозможно. Это связано с тем, что жесткости пружин однотипных регуляторов различны, отличаются характеристики топливной аппаратуры и, самое главное, каждый регулятор имеет зазор, в пределах которого частота может произвольным образом отклоняться от заданной, нелинейными оказываются и характеристики других элементов системы автоматического регулирования частоты вращения, в том числе из-за люфтов, механического износа соприкасающихся частей и технологической разницы параметров 94. Похожие работы: « ПУБЛИЧНЫЙ ДОКЛАД о результатах деятельности Региональной энергетической комиссии Вологодской области за 2013 год СОГЛАСОВАНО Первый заместитель Губернатора области Травников А.А. « 14 » января 2014 год Череповец 2014 год СОДЕРЖАНИЕ 1.

Аннотация публичного доклада Региональной энергетической комиссии Вологодской области о результатах.» « «Концерн Росэнергоатом») УТВЕРЖДАЮ ( / С Заместитель Генерального директора директор проидводству и эксплуатации АЭС А.В. Шутиков 2013 г. Методика энергетического анализа Москва Методика энергетического анализа СОГЛАСОВАНО: Директор Дела нженернои поддержки Н.Н. Давиденко 2013 г.

Со с^р Ц ы ООО «Центр энергоэффективности ИНТЕР РАО ЕЭС».» « 59012820.29.240.001-201 (обозначение стандарта) (дата введения) Стандарт организации Автоматическое противоаварийное управление режимами энергосистем. Противоаварийная автоматика энергосистем. Условия организации процесса. Условия создания объекта.

Нормы и требования Издание официальное (в редакции изменения, введенного в действие приказом ОАО.» « БИОЭНЕРГЕТИКИ В РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ 2.1. Цель и факторы развития биоэнергетики в России 2.2.

Потенциал биоэнергетики и биоэнергетические источники России 2.2.1. Отходы агропромышленного комплекса России 2.2.2. Отходы лесопромышленного комплекса России 2.2.3. Быстрорастущие деревья 2.2.4. Древесные и торфяные пеллеты 2.2.5.